Độ Lún Cố Kết Là Gì

  -  
VI.3 Dự tính độ nhún vắt kết theo thời gian vào trường phù hợp nước thải một chiều theo phương thơm thẳng đứng

VI.3.1 Trong ngôi trường phù hợp này độ ráng kết U của khu đất yếu hèn đã có được sau thời gian t kể từ lúc đắp xong xuôi nền con đường xây cất với đắp xong phần đắp gia thiết lập trước (ví như có) được xác minh tùy thuộc vào yếu tố thời gian Tv nhỏng bảng VI.1.Bạn vẫn xem: Độ nhún mình thay kết là gì


*

*

là thông số thế kết mức độ vừa phải theo phương thơm trực tiếp đứng của các lớp khu đất yếu ớt vào phạm vi chiều sâu chịu đựng nhún za (xem chân thành và ý nghĩa nghỉ ngơi điều VI.1.3)
*

Với hi là bề dày các lớp đất yếu ớt nằm trong phạm vi za (za = ∑hi) bao gồm hệ số gắng kết khác nhau Cvi

Cvi xác định thông qua thử nghiệm nén nhún mình không nlàm việc hông so với những mẫu ngulặng dạng đại diện thay mặt đến lớp đất yếu i theo TCtoàn nước 4200-86 khớp ứng với áp lực đè nén vừa phải

*

mà lớp đất yếu ớt I yêu cầu chịu vào quy trình cụ kết

H là chiều sâu thải nước chũm kết theo phương thơm trực tiếp đứng, ví như chỉ tất cả một phương diện thoát nước ngơi nghỉ phía trên thì H = za còn giả dụ nhì mặt thải nước cả bên trên với dưới (bên dưới lớp bao gồm đất cát hoặc thấu kính cát) thì H = một nửa za

Bảng VI.1: Độ ráng kết giành được tùy nằm trong vào nhân tố Tv; Uv = f (T) Tv

0,004 0,008 0,012 0,020 0,028 0,036 0,048
Uv 0,080 0,104 0,125 0,160 0,189 0,214 0,247
Tv 0,060 0,072 0,100 0,125 0,167 0,200 0,250
Uv 0,276 0,303 0,357 0,399 0,461 0,504 0,562
Tv 0,300 0,350 0,400 0,500 0,600 0,800 1,000
Uv 0,631 0,650 0,698 0,764 0,816 0,887 0,931
Tv 2,000
Uv 0,994
Chú ý là giả dụ Cv tính bằng cm2/sec thì hi cùng H đề nghị tính bởi cm cùng t đề nghị tính bằng sec (giây).

Bạn đang xem: độ lún cố kết là gì

VI.3.2 Độ nhún cầm kết của nền đắp trên đất yếu ớt sau thời gian t nói trên được xác định như sau:

St = Sc . Uv (VI.8)

Trong đó Sc khẳng định như làm việc điều VI.2.3 còn Uv xác định nhỏng ở VI.3.1.

Phần độ nhún thế kết còn sót lại sau thời gian t, S vẫn là:

S = (1-U) . Sc (VI.9)

VI.3.3 Dựa vào những tình dục (VI.6, VI.7) với bảng VI.1 fan thiết kế rất có thể xác minh được thời gian cần thiết bắt buộc chờ sau khoản thời gian đắp nền (bao hàm cả thời hạn kiến tạo kết cấu áo đường) nhằm phần độ nhún vắt kết còn sót lại sau thời điểm làm xong xuôi mặt mặt đường phía trong phạm vi chất nhận được nói ngơi nghỉ điều II.2.3; tự đó coi tất cả đề nghị áp dụng những giải pháp tăng nkhô cứng nhũn nhặn hay không.VI.4 Dự tính nhún nạm kết theo thời hạn trong trường phù hợp nước thải 2 chiều (gồm thực hiện giếng cat hoặc bấc thấm)

IV.4.1 Trong trường vừa lòng này độ nuốm kết U giành được sau thời hạn t kể từ thời điểm đắp kết thúc được xác định theo cách làm sau:

U = 1 - (1-Uv)(1-Uh) (VI.10)

Trong đó:

Uv là độ vậy kết theo phương trực tiếp đứng vẫn được xác định như nói ở điều VI.3.1,

Uh là độ cầm kết theo phương thơm ngang bởi vì tính năng của giếng mèo hoặc bấc thấm (xác minh như nghỉ ngơi điều VI.4.2).

VI.4.2 Độ vắt kết theo phương thơm ngang Uh được xác minh nlỗi sau:

*

Trong đó:

□ Th là yếu tố thời gian theo phương thơm ngang:

Với l là khoảng cách tính tân oán thân các giếng cát hoặc bấc thấm:

- Nếu bố trí giếng hoặc bấc thnóng theo phong cách ô vuôngl = 1,13 D (VI.13)

- Nếu bố trí theo kiểu tam giác

l = 1,05 D (VI.14)

D là khoảng cách giữa những tyên giếng hoặc bấc.

Hệ số chũm kết theo phương thơm ngang Ch (cm2/sec) cũng hoàn toàn có thể được khẳng định thông qua nghiên cứu nén nhún mình không nnghỉ ngơi hông so với các chủng loại ngulặng dạng mang theo phương nằm hướng ngang theo TCtoàn nước 4200-86. Nếu vùng đất yếu ớt nắm kết với nhiều lớp khu đất bao gồm Ch khác biệt thì trị số dùng để tính toán thù là trị số Ch mức độ vừa phải gia quyền theo bề dày các lớp khác nhau kia.

Tại tiến trình lập dự án công trình khả thi, được cho phép lâm thời sử dụng quan hệ sau nhằm xác minh trị số Ch gửi vào tính toán:

Ch = (2  5) Cvtb (VI.15)

Với Cvtb được xác minh nhỏng nói ngơi nghỉ điều VI.3.1.

□ F (n) là yếu tố xét đến tác động của khoảng cách sắp xếp giếng mèo hoặc bấc thnóng, được xác minh tùy ở trong vào n = l/d (với d là đường kính của giếng cát hoặc 2 lần bán kính tương tự của một bấc thấm) theo công thức:

□ Fs là yếu tố xét cho ảnh hưởng của vùng đất bị xới đụng xung quanh bấc thấm (có tác dụng hệ số thnóng trong vùng đó bị sút đi).

□ Fr là yếu tố xét đến tác động về sức cản của bấc thnóng.

Lúc dùng giếng cát thì không xét mang lại 2 nhân tố này (tức là coi Fs = 0 cùng Fr = 0) còn khi áp dụng bấc thnóng thì chúng được xác định nhỏng nói sống điều VI.4.3.

VI.4.3 Trường hợp thực hiện bấc thnóng có tác dụng phương tiện thải nước thắng đứng thì các yếu tố F(n), Fs cùng Fr vào (VI.11) được khẳng định như sau:

Nhân tố F (n) vẫn theo phương pháp (VI.16) cùng với đường kính tương đương của một bấc thnóng d tính nlỗi sau:


Trong đó:

a là chiều rộng, b là bề dày của tiết diện bấc thấm

Vì d nhỏ dại đề xuất tỷ số n thường mập cùng n2 >> 1, thế nên rất có thể tính F (n) theo công thức dễ dàng và đơn giản sau:

F (n) = ln (n) − 3/4; (VI.18)

□ Nhân tố xét đến ảnh hưởng xới động:

Fs = (kh/ks - 1) . ln (ds/d); (VI.19)

Trong đó kh cùng ks là hệ số thấm theo pmùi hương nằm ngang của đất yếu lúc chưa đóng góp bấc thấm (đất yếu hèn không biến thành xới động) cùng sau khi đóng bấc thấm; ks h cùng thường được cho phép đem ks = kv với kv là thông số thấm của khu đất theo phương thơm trực tiếp đứng. Trên thực tế tính tân oán thường chất nhận được áp dụng:


- Ch cùng Cv là thông số cố kỉnh kết của khu đất yếu đuối theo pmùi hương nằm theo chiều ngang và phương thẳng đứng.

- ds/d là tỷ số giữa đường kính tương đương của vùng đất bị xới động bao bọc bấc thnóng với 2 lần bán kính tương đương của chính bấc thnóng. Thực tế tính toán thù được cho phép áp dụng:

□ Nhân tố xét mang đến sức cản của bấc thấm:


Trong đó:

L là chiều dài tính toán thù của bấc thấm (m) nếu chỉ gồm một mặt thải nước phía trên thì L bởi chiều sâu đóng góp bấc thnóng, nếu có 2 khía cạnh thoát nước (cả bên trên và dưới) thì rước L bởi một nửa chiều sâu đóng bấc thấm;

kh là thông số thnóng ngang (theo phương thơm ở ngang) của khu đất yếu hèn, có thể chấp nhận được xác minh gần đúng theo (VI.20) từ bỏ thông số thấm theo phương thơm thẳng đứng kv hoặc thử nghiệm thnóng trực tiếp với các chủng loại thấm theo pmùi hương ngang (m/s).

qw (m3/sec) là kỹ năng thải nước của bấc thấm khớp ứng với gradien tbỏ lực bởi 1; rước theo chứng từ xuất xưởng của bấc thấm. Thực tế tính tân oán chất nhận được rước tỷ số kh/qw = 0,00001  0,001m-2 so với khu đất yếu đuối các loại sét hoặc á sét; kh/qw = 0,001  0,01 so với than bùn và 0,01  0,1 đối với bùn cát;


Hình VI.1: Tân oán đồ dùng xác định độ chũm kết theo phương thơm nằm ngang Uh theo Th với n

VI.4.5 Độ nhún nhường cố kỉnh kết đã có được St với phần độ nhún mình còn lại ΔS sau thời hạn t vào trường đúng theo thải nước cố kỉnh kết 2 chiều cũng vẫn được xác định như sinh hoạt cách làm (VI.8) và (VI.9) tuy nhiên cầm Uv bởi U tính được theo (VI.10).VI.5 Những chăm chú lúc dự trù lún

VI.5.1 Để xét mang đến tác động của thời hạn thi công đắp (kéo dài vào 1 thời hạn nhất mực chứ đọng không phải đắp bất ngờ đột ngột hoàn thành ngay) so với cốt truyện lún của nền đắp trên đất yếu hèn hoàn toàn có thể cần sử dụng phương pháp diễn dịch dễ dàng nhỏng hình VI.2 cùng với trả thiết cài trọng đắp tăng tuyến tính.

Xem thêm: Guinness World Records 2015 Gamer"S Edition, Soccer Game Fifa Online 3 For Windows

□ Trước không còn vẽ con đường cong rún cầm kết theo thời hạn St = ScU với trường phù hợp download trọng đắp tác dụng ngay một cơ hội (đường cong chnóng gạch, mặt đường 2 hình VI.2)

Hình VI.2: Diễn biến hóa nhũn nhặn theo thời gian gồm xét mang đến thời gian thi công đắp nền

□ Độ lún nghỉ ngơi cuối thời kỳ kiến thiết (sinh sống thời gian tc dịp đắp xong) được xác minh bằng độ nhũn nhặn của đường 2 ngơi nghỉ thời điểm đắp được một phần hai tc/2, trên hình mẫu vẽ từ điểm 1/2tc dóng xuống gập mặt đường cong 2 sinh hoạt H, từ bỏ H dóng ngang gập con đường dóng thẳng đứng tự tc sống E.

□ Tương tự, độ nhũn nhặn nghỉ ngơi thời gian t được khẳng định bắt nguồn từ điểm K (rún sinh sống thời gian t/2 của con đường cong 2) dóng ngang được N, nối ON giảm đường dóng thẳng đứng tự t sinh sống M. Kết quả là vẽ được con đường cong dự báo lún có xét mang lại thời hạn xây dựng đắp nền (mặt đường cong 1 qua OME trên hình VI.1).

VI.5.2 Do sở hữu các đưa thiết gần đúng về lý thuyết cùng về thông số kỹ thuật gửi vào tính toán thù đề xuất hiệu quả dự đoán lún và độ nắm kết chỉ được thực hiện nhỏng nói nghỉ ngơi điểm II.2.5. Trong quy trình xây dựng chế biến thử (IV.8.4) hoặc thiết kế thực tế, yêu cầu trải qua hiệu quả quan tiền trắc rún thực tế nhằm đánh giá, kiểm soát và điều chỉnh những chiến thuật và quá trình xử lý như nói ngơi nghỉ II.2.5 cùng IV.8.3.PHỤ LỤC I

XÁC ĐỊNH TRỊ SỐ ÁP LỰC TIỀN CỐ KẾT PZ VÀ CÁC CHỈ SỐ NÉN LÚN CỦA ĐẤT YẾU

TRÌNH TỰ THỰC HIỆN:

1. Thực hiện thể nghiệm xác minh tính nén nhún nhường không nsinh hoạt hông của các mẫu đất yếu ớt ngulặng dạng đem sinh sống độ sâu z theo đúng TCđất nước hình chữ S 4200-86, bao gồm cả bài toán nghiên cứu dỡ cài đặt sau cung cấp download cuối cùng nhỏng nói ở điều 4.9 của TCcả nước nói trên. Không được dùng cách thức nén nkhô cứng.

2. Dựa vào kết quả nghiên cứu vẽ mặt đường cong nén nhũn nhặn e - lg p (hình 1) trong những số ấy e là hệ số rỗng tương xứng với các cấp áp lực p. Cũng có thể vẽ đường cong nén nhún nhường này bên dưới dạng lg e − lg p.

3. Xác định trị số áp lực đè nén chi phí cố kết p:

a) Trên con đường cong e - lg p xác định điểm A ở chỗ tại kia gồm độ cong lớn số 1 (nửa đường kính cong nhỏ nhất). Từ A kẻ con đường nằm theo chiều ngang cùng đường tiếp tuyến đường cùng với con đường cong nén nhún mình. Kẻ đường phân giác của góc tạo vày mặt đường nằm theo chiều ngang và đường tiếp con đường qua A nói trên. Giao điểm của đường phân giác này với mặt đường tiếp tuyến kẻ từ thời điểm cuối đường cong nén nhún (đoạn tiếp đường kéo dài) sẽ khẳng định điểm tương xứng cùng với áp lực nặng nề chi phí cố gắng kết P.. (xem hình 1).

b) Trên mặt đường cong lg e - lg p nếu như hình thành một điểm gẫy (giao điểm của nhị nhánh trực tiếp bao gồm độ dốc khác nhau) thì kia đó là điểm khớp ứng cùng với trị số áp lực nặng nề chi phí rứa kết (coi hình 2).

c) Chọn trị số nào lớn hơn trong nhị biện pháp xác minh nói trên làm trị số thực hiện.

4. Xác định những trị số nén lún

Trị số áp lực đè nén chi phí chũm kết phân chia đường cong nén nhún e - log p thành nhì phần khớp ứng với đoạn  p (bên trái) cùng đoạn  > p (bên phải). Từ đó xác minh được các chỉ số nén lún nlỗi sau :

a) Chỉ số nén nhún nhường Cr ở đoạn  p:


trong đó: ep là thông số trống rỗng tương xứng cùng với áp lực tiền cố kết p;

e1 là thông số rỗng tương ứng cùng với áp lực nén 1. Việc lựa chọn trị số 1 tùy trực thuộc vào thực tiễn chịu đựng mua của lớp khu đất i buộc phải tính lún. Thường rất có thể mang 1 = 0,1 kG/cmét vuông tương ứng với cung cấp áp lực đè nén thí nghiệm đầu tiên theo TCcả nước 4200-86 so với khu đất yếu; Cũng rất có thể tính Cr theo nhánh toá sở hữu bên trên hình 1.

b) Chỉ số nén rún Cc ở đoạn  > p:

ep , p gồm ý nghĩa nhỏng trên, còn e2 là hệ số trống rỗng ứng với áp lực 2. Việc chọn trị số 2 tùy trực thuộc vào thực tiễn Chịu cài của lớp đất i cần tính nhún và nên chọn sao vz z mang đến trị số ivz + iz vào bí quyết (VI.1) nằm trong lòng khoảng chừng p với 2.

Nếu Khi phân tách nén lựa chọn cấp áp lực đè nén lớn số 1 đúng như nói nghỉ ngơi điều 1.7 của TCnước ta 4200-86 thì có thể rước 2 bằng trị số cung cấp áp lực đè nén lớn số 1 kia.

5. Từ công dụng thể nghiệm khẳng định áp lực nặng nề chi phí thay kết ở những lớp đất i khác nhau hoàn toàn có thể vẽ biểu vật dụng p - z (độ sâu) nlỗi sinh hoạt hình 3. Trên kia có thể vẽ con đường v.z - z (áp lực nặng nề vì trọng lượng bạn dạng thân các lớp khu đất yếu) đường z - z (áp lực đè nén do sở hữu trọng đắp) cùng mặt đường v.z + o = f(z) nhằm kiểm tra ĐK (IV.5a) với (IV.5b) như bên trên hình 3. Điều khiếu nại (IV.5a) với (IV.5b) còn nếu như không được vừa lòng thì không nên vận dụng các chiến thuật dùng phương tiện thoát nước chũm kết theo pmùi hương trực tiếp đứng (giếng mèo hoặc bấc thấm).THÍ NGHIỆM NÉNCông trình: ....................................................................................

Xem thêm: Game Top Đấu Trường Sinh Tử

Ký hiệu lỗ khoan ................................ Độ sâu rước mẫu mã : ............ (m)Số hiệu chủng loại : ...................... No Số nghiên cứu : ......................

Áp lực tiền nỗ lực kết: p = 0,68 (kG/cm2)

Hệ số rỗng ban đầu: eo = 1.188Phụ lục I. Hình 2 - Xác định áp lực đè nén chi phí cụ kết trên đồ vật thị loge - log p